支承剛度對固有頻率的影響

對于具有滑動軸承的轉子，考慮基礎的彈性時，紙漿泵的支承就不是絕對剛性的?？紤]了支承彈性后，植個系統的剛度將減少，在某些情況下，臨界轉速值下降的百分比是顯著的，這時如按剛性支承的條件來計算系統的臨界轉速將會有較大的誤差。表16-17列出了不同支承剛度下，轉子部件固有頻率的變化。從表中可以看出，隨著支承剛度的增大.轉子部件的固有頻率也逐漸增大;且支承的剛度越小，轉子部件各階固有頻率就下降得越明顯。
上充泵轉子部件的干臨界轉速與濕臨界轉速差別比較大，支承簡化為完全剛接和彈性支承的結果差別也比較大。在設計計算時.需要分別計算“干態”和“濕態”下的臨界轉速，并要綜合考慮支承剛度的影響因素。在濕態下上充泵轉子臨界轉速為15204.3r/min，大于上充泵實際運行轉速4500r/min約3倍，表明本次設計的上充泵轉子部件安全可靠。16.3.6上充泵結構抗展計算

(1)自重載荷自重載荷是一種質量力，作用在每一部件的單元上，屬靜荷載。上充泵的自重載荷包括上充泵自身重量載荷與上充泵內部流體重量載荷相加之和。在對模型進行計算時，輸材料屬性和重力加速度.自重載荷由軟件自行進行計算。

(2)壓力載荷上充泵人口的最大吸人壓力為2. IMPa,泵可以達到的最大揚程為18.6MPa。軸向力和徑向力 最大壓力載荷即是兩者之和.即20.7 MPa.
(3)動力件激振力載荷動力件的激振力是由葉輪偏心轉動引起的。上充泵作為關鍵核級泵.對其鑄造、加工和制造的精度要求極高，且每個葉輪均需作動平衡檢測，僅存在極微小的偏心。同時.又因轉動激振力以75 H z的頻率沿YOZ平面正弦激振，上充泵結構整體沿Y, Z向的振型頻率都在33H:以上，其激振頻率較結構整體的低階自振頻率相差甚遠，激
動力較小，結構不易激出高階振型.很難激起沿這兩個方向的共振，因而激振力對結構不會產生很大影響，所以計算時將其等效為靜力作用。得到激振力的等效靜力值后，在有限元模型施加激振力時，因上充泵轉子系統共有12級葉輪，且每個葉輪都存在激振力，因此，為保證計算結果可靠性，每個葉輪所施加的激振力方向相同，即最惡劣工況。
(4)沮度載荷上充泵在正常運行工況下介質的設計溫度為469C，在例外工況下，最高吸人介質溫度為12090 ,最低吸人介質溫度為VC ,泵房正常環境溫度為4.3-40CC，例外工況下環境溫度為5590.